通過變壓器直流電阻測(cè)試儀進(jìn)行直阻測(cè)量，可以檢查引線的焊接或連接質(zhì)量，繞組有無匝間短路或開路以及分接開關(guān)的接觸是否良好等情況。
一臺(tái)16000kVA，6.3kV變壓器，處理前低壓繞組三相不平衡率為2.82%，將二次繞組三相分開，分別測(cè)量其直阻，B相較A，C相大7.8%，檢查發(fā)現(xiàn)B相繞組引出線焊接**，三根扁銅線中一根斷線，繞包有7-8層白布帶燒黑，重新處理后直阻正常，三相不平衡率降為0.005%。
一臺(tái)31500kV，10kV變壓器，出廠直阻不平衡率為3.6%，投運(yùn)前測(cè)得為2.5%，預(yù)試中測(cè)為2.7%。經(jīng)一次突發(fā)短路事后測(cè)得不平衡率為3%，后經(jīng)5次沖擊合閘，測(cè)得直阻不平衡率為42.8%，經(jīng)檢查發(fā)現(xiàn)：
1)低壓1分支A相線圈下部出線處的第2匝匝間短路，該處絕緣及墊塊燒焦。
2)短路匝繞組軸向及徑向位移約20mm左右。
一臺(tái)120000kVA，220kV變壓器，運(yùn)行25年，91年發(fā)現(xiàn)直阻異常，不平衡率達(dá)到4.2%。
總烴不大，乙炔少量出現(xiàn)，測(cè)低壓繞組出線端接頭接觸電阻，發(fā)現(xiàn)B、C端由10幾個(gè)uΩ，升至300uΩ，檢查發(fā)現(xiàn)，低壓繞組B，C引出線兩接頭上螺帽與螺桿燒熔。螺帽，墊圈均有**斑痕和熔點(diǎn)。
一臺(tái)2000kVA，63kV變壓器，直流電阻測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)在分接位置9時(shí)，直流電阻偏差為9.8%，檢查發(fā)現(xiàn)有載調(diào)壓開關(guān)彈簧壓力不足，螺絲緊固不力，切換開關(guān)機(jī)械不到位，造成極性開關(guān)與公共點(diǎn)K點(diǎn)虛接，動(dòng)靜觸頭有電弧**痕跡，處理后直阻平衡。
一臺(tái)SFPSL-120000/220變壓器，投運(yùn)18年，包括直流電阻在內(nèi)的歷次測(cè)試結(jié)果均為正常。一次110kV側(cè)CT的沿面閃絡(luò)事故后，變壓器跳閘并爆裂起火燒損。在分析直流電阻測(cè)試結(jié)果時(shí)發(fā)現(xiàn)，每次相電阻的不平衡率均符全規(guī)程要求，而事故前半年測(cè)試結(jié)果中，中壓側(cè)三相直阻雖平衡，但與換算在同一溫度下的往年平均測(cè)試值比較，每相均增大約8.15%(高低壓均不大于2%)說明中壓側(cè)中性點(diǎn)套管已有接觸**缺陷存在，而測(cè)試后未加分析，加之正常運(yùn)行中無電流通過，色譜不能反映，直至發(fā)生事故。
120MVA，220kV變壓器，運(yùn)行中突然輕重瓦期保護(hù)和差動(dòng)保護(hù)動(dòng)作跳閘，噴油，油色譜分析是電弧放電，并涉及固體絕緣特征。高壓繞組直流電阻三相不平衡，A相比B、C兩相大12%左右。吊罩發(fā)現(xiàn)，A相高壓I線圈，從上往下數(shù)第5段線匝間短路，已熔斷。為什么繞組匝間短路熔斷后，繞組直流電阻僅上升12%?這是由繞組結(jié)構(gòu)決定的。該變壓器的繞組為高-低-高結(jié)構(gòu)，即*外面是高壓I線圈，中間是低壓線圈，*里面是高壓II線圈，高壓I和高壓II串聯(lián)而成高壓繞組，高壓I線圈上下對(duì)稱，并聯(lián)在一起，再與高壓II串聯(lián)。
A1O1或A2O2的匝數(shù)相等，約占AO1匝數(shù)的1/4左右。
設(shè)各段電阻有如下關(guān)系：
RAO1=RAO2=4RA2O2=2RO1O=4RAA1/3
正常情況下：
R高=RO1O+RAO1/2=RAO1
A1O1事故熔斷后
R高=RO1O+RAA1/2+RA2O2
即事故后高壓繞組電阻比正常情況下電阻大約大12.5%。
同理可知，高壓I發(fā)生匝間短路，導(dǎo)線熔斷，高壓繞組電阻將增大27%左右。對(duì)于普通的高-低結(jié)構(gòu)變壓器，高壓大區(qū)間發(fā)生匝間短路導(dǎo)線熔斷，高壓繞組電阻增大約80%，故障在小區(qū)間(即分接區(qū)至中性點(diǎn)間)，電阻增大約20%。按上述經(jīng)驗(yàn)和計(jì)算，根據(jù)電阻變化情況，可大致判斷故障的區(qū)間。當(dāng)然也有極少數(shù)情況，匝間短路后，導(dǎo)線未全部熔斷，線圈直流電阻變化不明顯。